Editorial Board

BT50용 스핀들 공구 파지력 검사기는 기계장치와 제어장치로 구분되나 본 논문에서는 기계장치만 다룬다. Fig. 1은 스핀들 공구 파지력 검사기의 구조를 나타내고 있고, 이것은 고정구(fixture), 힘센서(force sensor), 당김봉 (pulling stick) 등으로 구성된다. 고정구는 검사하고자하는 머신센터의 스핀들을 고정하는 크기와 같게 설계되고, 한쪽 끝에는 힘센서가 고정되고, 중앙 홀에는 당김봉이 조립될 수 있도록 관통되어 있다. 힘센서는 머신센터의 스핀들 고정장치가 당김봉을 당겼을 때, 당기는 힘을 측정하는데 사용되고, 본 논문에서는 이 센서를 설계 및 제작한다. 당김봉은 고정구의 중앙 홀에 조립되고 한쪽 끝은 힘센서의 힘센서의 윗면을 너트로 고정하고, 다른 쪽 끝은 머신센터의 유압장치가 당길수 있는 형태로 설계된다. BT50용 스핀들 검사기는 당김봉을 머신센터의 스핀들 당김장치가 당김봉을 당기면 당김봉이 힘센서의 윗면을 누르므로 힘센서에 힘이 가해지게 되어 머신센터의 유압장치의 당기는 힘을 측정하게 된다.

Fig. 1. 
Structure of spindle tool gripping force tester.

Fig. 2의 (a)는 BT50용 힘센서의 구조를 나타내고 있다. BT50용 힘센서는 좌측블록, 좌측 감지부, 우측 감지부, 중앙블록, 우측 감지부, 우측블록으로 일체형으로 구성되어 있다. 좌측 블록과 우측 블록은 블록의 아래 평면과 고정판이 고정되고, 이것들의 한쪽 측면은 감지부의 한쪽 끝과 연결된다. 중앙블록은 중앙에는 당김봉이 통과할 수 있는 홀이 있고, 양쪽 측면은 좌측 감지부와 우측 감지부가 연결되어 있다. 좌측과 우측 감지부는 담김봉이 당기는 힘을 감지하기 위한 평판이고, 상부감지부와 하부 감지부로 구분되며, 감지부 위에 스트레인게이지를 부착하여 힘센서를 제작한다. Fig. 2의 (b)는 스트레인게이지 부착위치를 나타내고 있고, S1~S4는 4개의 스트레인게이지를 나타낸 것이다.

Fig. 2. 
Structure of force sensor for BT50 and location of straingage; (a) Structure of force sensor, (b) Location of straingage.

Fig. 3은 힘센서를 제작할 때 사용되는 휘스톤브리지를 나타내고 있고, T1과 T2는 인장 스트레인게이지, C1과 C2는 압축 스트레인게이지를 나타낸 것이다. Fig. 2의 (b)에서 힘이 센서의 윗방향에서 가해질 때 S1과 S2는 인장 스트레인게이지 부착위치이고, S3와 S4는 압축 스트레인게이지 부착위치이다. 그러므로 힘센서를 제작할 때, 스트레인게이지 부착위치 S1, S2, S3, S4에 각각 스트레인게이지 T1, T2, C1, C2가 부착된다. 힘센서의 정격변형률과 정격출력을 계산하는 식은 각각 식 (1)과 식 (2)와 같이 쓸 수 있다[7].

Fig. 3. 
Wheatstone bridge of force sensor.

여기서 ε은 힘센서의 정격변형률, ε_T1은 인장 스트레인 게이지 T₁ (S1)의 변형률, ε_C1은 압축 스트레인게이지 C₁의 변형률 (S3), ε_T2은 인장 스트레인게이지 T₂ (S2)의 변형률, ε_C2은 압축 스트레인게이지 C₂ (S4)의 변형률, E_i는 토크센서의 입력전압, E_o는 토크센서의 출력전압, K는 스트레인게이지의 상수(약 2.03)이다.

Fig. 4의 (a)는 힘센서를 구조해석하기 위해 작게 나눈 격자(mesh)를 나타내고 있고, 이것은 감지부의 폭방향으로는 3등분하였으며, 길이방향으로는 0.5 mm 간격으로 나누었다. 구조해석 조건은 힘센서의 정격용량이 2,500 kg, 정격변형률 4,000 μm/m, 정격출력 2.0 mV/V, 종탄성계수와 프와송의비가 각각 힘센서의 재질 SUS304인 70 GPa과 0.3이고, 스트레인게이지 부착 위치는 Fig. 2의 (b)에서 나타낸 것과 같이 중앙블록으로부터 4 m와 감지부 폭의 중심선라인인 지점, 8절점 6면체를 선택하였다. 스트레인게이지를 중앙블록으로부터 4 mm 떨어진 위치로 잡은 것은 스트레인게이지를 두 감지부 평판 사이의 안쪽면에 부착위치로 결정하였고 스트레인게이지(N2A-13-S1452-350, 게이지 상수 2.03, 크기 3 mm× 5.2mm)의 크기를 고려하였기 때문이다. 정격하중을 2500 kgf로 결정한 것은 스핀들을 당기는 힘이 2300 kgf이므로 이것보다 크게 하기 위해서이다.

Fig. 4. 
Structure analysis result of force sensor ; (a) Mesh, (b) Structure analysis result.

구조해석을 원활하게 진행하기 위해, 힘센서의 전체 크기는 132 mm × 26 mm × 40 mm로 결정하였고, 감지부의 길이와 폭을 각각 15 mm와 26 mm로 결정하였다. 구조해석은 소프트웨어(Solid Works)를 이용하여 좌측과 우측 블록의 아랫부분을 고정시키고, 중앙블록의 위쪽에서 힘센서의 정격용량인 2,500 kg을 가하여 감지부의 두께 t를 결정하기 위해서 실시하였다. Fig. 4의 (b)는 구조해석 결과를 나타내고 있고, 감지부는 예측한 것과 같이 중앙블록쪽으로는 압축, 좌측과 우측 블록쪽으로는 인장으로 변형이 발생되었다. 구조해석으로 결정된 감지부의 크기는 15 mm× 26 mm× 1.0 mm로 결정되었다.

Fig. 5는 힘센서 감지부의 변형률을 나타내고 있고, 가로축은 감지부의 길이, 세로축은 변형률을 나타내고 있으며, 그래프의 좌측 0 mm인 지점이 중앙블록과 결합된 부분이다. 변형률 값이 0 mm/m인 지점은 8.1 mm인 것으로 나타났고, 양쪽 끝지점에서 변형률이 감소한 것은 유한요소의 끝효과 때문이다. 스트레인게이지 부착위치는 중앙블록으로부터 4 mm인 지점이고, 이 지점으로 스트레인게이지 부착위치를 결정한 것은 게이지의 크기(모델: N2A-13-S1452-350, 크기 3 mm× 5.2 mm)를 고려하였을 때, 변형률이 가장 크기 때문이며, 그 지점에서의 스트레인 값은 1030 mm/m이다. 힘센서의 정격변형률은 이 값을 정격변형률을 구하기 위해 식 (1)에 대립하면, 4120 mm/m이었고, 이 값을 기준 정격변형률 4,000 mm/m으로 계산한 정격변형률 오차는 3%이다. 이와 같은 오차가 발생한 것은 감지부의 두께를 0.1 mm 단위로 설계하였기 때문이다. 힘센서의 정격출력값은 식 (2)에 정격변형률값과 스트레인게이지의 게이지상수 2.03을 대입하여 계산하면 2.0909 mV/V이다. 정격출력오차는 기준 정격 출력 2.0 mV/V를 기준으로 계산하면 4.55%이었다.

Fig. 5. 
strain of force sensor sensing part.