Editorial Board

본 연구에서 개발한 유연 유속센서는 바람저항형 유속 센서의 일종이다. 일반적으로 바람저항형 유속센서는 바람의 저항을 받기 위해 외팔보 형태로 제작하거나 폴리머 등의 보조적인 구조물을 제작하여 바람방향에 수직으로 위치시키는 구조를 가진다[17, 18]. 이때, 구조물이 유속에 의해 변형되며 이 변형량으로 유량, 유속 등을 측정한다.

외팔보 형태는 PMDS로 제작한다. 압저항체는 흑연과 CNT의 혼합체를 기본으로 하고 PDMS 외팔보 와의 결합성 향상을 위해 PDMS를 첨가하여 제작하였다. 센서에 바람이 가해지는 경우 외팔보의 변형에 의해 압저항체에 저항변화가 발생하여 유속을 측정할 수 있다. 가장 이상적인 센서의 치수와 압저항체 혼합물의 비율을 결정하기 위해 각 인자마다 바람에 대한 저항변화율, 즉 민감도(ΔR/R₀)를 비교하여 결정하였다.

압력에 의한 변위에 따라서 저항변화가 발생하는 효과인 압저항효과를 이용하여 센서를 제작하였다. 외팔보 형태의 PDMS에 흑연과 CNT, PDMS를 혼합해 만든 압저항체를 고정하여 유속에 의한 변위에 대한 저항변화를 측정하였다.

저항은 R=ρL/A으로 표현되고 길이에 비례하므로, 길이가 인장 되면 저항이 증가하고, 길이가 감소하면 저항이 감소한다. Fig. 1은 본 연구에서 제작한 소자에 대한 바람에 대한 변형 원리를 나타낸다. 그림에서 보는 바와 같이, 압저항체가 형성된 면으로 바람이 인가되는 경우에는 휨에 의해 전체적으로 압저항이 늘어나는 효과가 나타나므로 저항이 증가하며, 압저항체가 없는 반대면으로 바람이 인가되는 경우에는 압저항체가 수축되어 저항값이 감소하게 된다.

Fig. 1. 
The deformation mechanism of the flowmeter with respect to the air flow direction: (a) forward direction (tensile response) and (b) backward direction (compressive response)

Fig. 2. 
Cantilever deformation under the uniform load

바람 저항형 유속 센서는 외팔보 형태의 구조물을 이용하여 유체 흐름에 대한 저항을 최대화하여 구조물의 휨량으로 소자의 저항변화를 측정한다. 외팔보에 가해지는 힘은 베르누이 방정식을 통해 분산힘(수식1)으로 계산할 수 있으며, 이러한 분산힘 상에서 외팔보의 처짐은 보의 처짐 이론을 바탕으로 계산할 수 있다. (수식2) 외팔보의 처짐량을 기반으로 압저항체의 저항변화를 실험으로 계산하여 최적의 저항변화를 나타내는 길이 및 치수를 선정하고자 하였다.

여기에서 ρ, v 는 각각 공기의 밀도와 속도를 나타내며, w 는 이를 통해 발생하는 분산힘을 나타낸다. l 은 외팔보의 길이이며, E는 탄성계수로서 기존 문헌을 바탕으로 360 kPa로 설정하였다[19]. 이 수식을 이용하여 계산한 유속에 의한 처짐량을 Fig. 3에 도시하였다. 센서의 두께를 3 mm로 고정하고 길이를 변화시켰을 때 특정 유속의 처짐량 값이다. 이 때, 소자의 길이를 10 mm~20 mm까지 변화시켜가며 그 값을 계산하였다. Fig. 3(b)는 센서의 길이를 10 mm로 고정하고 두께를 변화시켰을 때의 처짐량 값이다. 이 때, 두께는 1 mm~6mm 범위에서 계산을 진행하였다.

Fig. 3. 
Deflection graphs about (a) the cantilever length and (b) cantilever thickness.

전체적으로 소자는 3D 프린터 몰드를 이용하여 구성하였으며, 소자의 기본 구조인 외팔보 부분은 PDMS와 경화제의 질량비를 10:1로 섞어서 제작하였다[20]. 이때, 소자의 전선 연결 부분의 안정성을 위해 전선 연결부와 유속 측정을 위한 외팔보 부분을 결합한 형태로 몰드를 제작하였다. 압저항 변화를 크게 하기 위해 1 mm 이상의 처짐량을 고려하였으며, 전체적으로 길이 20 mm 폭 15 mm 두께 3 mm로 설정하였다. Fig. 4(a)는 첫번째 몰드로서, 센서의 형태를 그대로 얻고자 제작하였으나, PDMS가 몰드에 함몰된 형태로 구성되어, 경화된 PDMS를 몰드에서 분리하기 어려운 문제점이 발생하였다. 이를 개선하기 위해, Fig. 4(b)와 같이 소자 분리가 용이하도록 몰드 자체를 분리형으로 제작하였다가 최종적으로 전선의 안정성을 고려한 Fig. 4(c) 형태로 변경하였다.

Fig. 4. 
Fabricated mold shape: (a)1^st, (b)2^nd, and (c)3^rd

Fig. 5 에서 볼 수 있듯이, 전선을 연결하는 부분의 길이는 10 mm, 폭은 5 mm이며, 소자의 전체적인 두께는 3 mm로 하되 압저항체의 두께를 나타내는 홈의 깊이는 1, 1.5 mm 두 가지로 제작하여 비교 실험을 통해 더 적합한 치수를 선택하였다. 압저항체는 외팔보에 홈을 내어 경화시킨 후 그 홈에 질량비 1.4~1.6:1:0.01=흑연분말:PDMS:CNT의 복합체를 주입하여 제작하였다. 경화시간은 섭씨 90도의 온도에서 40분간 진행하였고, 압저항체의 경화는 진행하지 않았다.

Fig. 5. 
Picture of the fabricated flowmeter with the composite of graphite and CNT as the piezoresistive.

압저항체 제작 시 흑연 (CAS NO.7782-42-5), CNT (MWCNT, CAS NO. 308068-56-6), PDMS의 혼합 비율에 따라 특성이 달라지게 된다. PDMS의 함량이 적어질수록 경화가 되지 않았고, 많아질수록 저항이 측정되지 않았다. 따라서, 적절히 경화가 이루어지면서도 저항측정이 용이한 비율을 선정하였다.

흑연과 CNT의 비율을 결정하는 것 또한 중요한 요소이다. PDMS에 흑연만 존재하는 경우를 기본으로 이와 유사한 저항을 나타내는 CNT 비율을 결정하였으며, 이 때 흑연:CNT의 비율은 150~200:1 수준이였다. 전반적으로 흑연의 용량이 많아지게 되면 초기저항값과 저항변화율에서 편차가 커져 재현성이 떨어지는 문제점이 발생하였다. 이러한 경향은 흑연만을 사용하는 경우 두드러지며, 이 때 초기저항값이 수 kΩ 수준이나 소자에 따라 수백 kΩ~수 kΩ 의 저항값이 발생하여 그 편차가 매우 크게 나타난다. 또한, 제작 후 실험을 진행하는 동안에도 저항값이 수십 kΩ 이상 변동이 생기는 등 안정성에서 문제가 발생하였다. 이러한 부분은 흑연의 파우더 형태 때문으로 생각되며, CNT를 첨가하는 경우 파우더인 흑연의 연결성을 향상시켜 안정성을 높일 것으로 판단하였다.

따라서, 압저항체의 최적 혼합 비율을 찾기 위해 흑연: PDMS: CNT의 비율을 1.4: 1: 0.01, 1.5: 1: 0.01, 1.6: 1: 0.01 로 변화시켜 가며 각 소자의 저항과 저항 변화율을 측정하였다. 이때, 1.5: 1: 0.01의 비율에서 안정도와 민감도가 모두 가장 뛰어나 이 수치를 압저항체의 혼합비율로 결정하였다. 최종적으로 제작된 저항은 1.5 kΩ~2 kΩ 수준으로 측정되었다. 이러한 비율은 앞서 언급한 바와 같이, 가격적인 측면에서도 장점을 지닌다. CNT만을 사용했을 때에 비해, 흑연과 CNT를 혼합하여 제작한 경우 흑연의 부피가 늘어나기는 하나, CNT의 비율이 상대적으로 매우 낮아지기 때문에 압저항체의 가격은 대략 1/3수준으로 낮아짐을 확인할 수 있다.

제작된 센서를 아두이노와 유속 실험 장치에 연결하였다. 유속 실험 장치는 Fig. 6에 나타나 있으며, 송풍기에서 유속을 발생시키고 난류의 유속을 Fig. 6(b)의 허니콤 구조를 통해 층류로 변환시켜 센서에 유속을 가하게 된다. 해당 위치에 센서와 대조군으로 쓰게 될 풍속계를 위치시켜 센서의 저항 변화와 풍속계에 측정되는 유속을 비교하였다.

Fig. 6. 
Experimental setup with wind tunnel: (a) overview of test system, (b) honeycomb structure, and (c) sensor in the wind tunnel.

유속에 의해 압저항체가 인장 되는 방향과 압축되는 방향으로 각각 유속실험을 진행하였다. 실험 유속은 2 m/s에서 10 m/s까지 2 m/s씩 올리면서 90초간 저항을 측정하고, 10 m/s에서 90초간 저항을 측정하다가 유속을 1~2초 이내로 급격하게 차단하여 실험하였다. 저항변화율은 저항 변화량과 초기저항을 이용하여 ΔR/R₀로 계산하였으며, 실험 시 testo 405i 열선풍속계로 유속을 동시에 측정하여 비교하였다.

소자의 두께를 결정하기 위해 두께별로 민감도 측정 실험을 진행하였다. Fig. 7 은 PDMS와 흑연만을 혼합하여 소자의 압저항체의 두께에 따라 압저항체의 길이가 늘어나고 줄어드는 방향의 유속으로 저항변화율을 측정한 그래프이다.

Fig. 7. 
Sensitivity about the thickness (1 mm and 1.5 mm).

그래프에서 확인할 수 있듯이 압저항체의 두께가 1.5 mm보다 1 mm가 되었을 때, 민감도 값이 더 커짐을 알 수 있다. 기본적으로 압저항체의 두께가 얇을수록 압저항체의 위치가 PDMS 외팔보의 중립축과 멀어지게 되고, 이를 통해 전체 변형량 평균이 더 커지는 효과가 발생한다. 따라서, 민감도 차원에서는 압저항체의 두께를 최대한 얇게 제작하는 것이 유리하다. 그러나, 3D 프린터의 해상도 등 제작 여건상, 안정적인 제작을 고려해야 하며, 소형화된 PDMS의 두께와 치수를 유지하며 높은 민감도가 나타도록 PDMS 홈의 깊이를 1 mm로 최종 선택하였다.

Fig. 10 은 흑연: PDMS: CNT의 비율을 변화시켜가며 그 민감도를 비교한 그래프이다. 그림에서 보는 바와 같이, 흑연 의 비율이 가장 작은 1.4:1:0.01의 비율을 가진 소자보다 1.5:1:0.01의 비율을 가진 소자가 인장과 압축 모두에서 더 민감도가 높은 것을 확인할 수 있다. 전반적으로 흑연 비중이 높아질수록 민감도가 증가하는 경향성을 보이지만, 너무 흑연의 양이 많아지게 되면 오히려 안정성에서 문제가 발생하게 된다. 이는 1.6:1:0.01의 소자에서 확인할 수 있는데, 이 소자의 경우 인장 방향만 특성만 나타나고 압축방향의 특성은 나타나지 않는 모습을 보인다. 또한, 민감도도 오히려 다른 소자에 비해 낮은 모습을 나타냄을 확인할 수 있다. 이러한 점은 파우더 형태의 흑연과 튜브 형태의 CNT가 적정비율에서 서로 연결성이 극대화됨을 나타낸다고 볼 수 있다.

Fig. 10. 
Sensitivity graph according to the air flow rate by mixing ratio (graphite: PDMS: CNT).

가장 민감도가 높은 1.5:1:0.01의 그래프를 보면, 전체적으로 인장, 압축 모두 민감도가 0.04 수준을 나타낸다. 이러한 민감도는 기존 논문에서 발표된 열형 소자 혹은 바람저항형 소자에 비해 높거나 유사한 민감도를 나타냄을 확인할 수 있다[4,13-16].

앞 절에서 언급한 추세선 식을 바탕으로 측정회로와 아두이노를 이용한 측정시스템을 구성하였다. 기본적으로 저항의 변화를 측정하는 것이므로, 이러한 저항 변화를 전압으로 측정하여 LCD로 표시하도록 하였다. 이러한 유속을 Fig. 13과 같이 기준 유속계인 testo값과 비교하였다. Testo 유속계의 값은 블루투스를 통해 핸드폰으로 값이 저장되는 형태로서, LCD화면에 측정된 유속값이 실제 유속값인 testo 값과 동일하게 4.21m/s가 출력 되는 것을 확인할 수 있다. 측정기기로 출력한 유속 값은 Fig. 14에서 볼 수 있듯이 실제 유속의 단계적 증가에 따라 증가하는 경향을 가진다.

Fig. 13. 
Comparison of measured air flow rate between the fabricated flowmeter (left) and the reference flowmeter (right).

Fig. 14. 
Air flow rate measured with the fabricated flowmeter and the Arduino system.